旋膜式除氧器的改造主要內(nèi)件一改造前后除氧頭結構比較，分析對除氧頭主要內(nèi)件——尾膜管的試驗進行分析，輪證了起膜管的不錯結構型式。針對旋膜式熱力除氧器運行中存在齢問題，提出了政遣妁具體實施方法，為電廠永膜艾熱力除就鳶的改造提供了就思路。

旋膜式除氧器是用來排除溶解在給水中的空氣和氧氣的設備，同時它又是一個混合式換熱器，兼有加熱和儲存鍋爐給水的作用。用來加熱的蒸汽與紿水在除氧器內(nèi)通過充分的接觸直接換熱，將給水加熱到工作壓力下的飽和溫度，使除氧器內(nèi)的不凝結氣體從給水中逸出，被逸出的氣體夾帶少量蒸汽由排氣口排出。

目前我遙遙廣泛遙遙的除氧器系列中，旋膜式熱力除氧器是其屮較遙遙的一種。它的給水通過起膜管形成傘形水膜，而多個傘形水膜互相重疊與逆流向上的加熱蒸汽接觸預熱，由于接觸面積大且均勻，使水與蒸汽能得到充分混合和換熱，部分不凝結氣體被逸出。其除復遙遙和傳熱遙遙等都優(yōu)于噴霧式熱力除氧器。但在旋膜式熱力除氧器運行中也存在…些問題。通過多次試驗分析，我們對旋膜式熱力除氧器的起膜管以及除氧頭的內(nèi)件進行多次改造，得出除氧器改造的具體實施辦法。電廠的多臺除氧器按此方案進行改造后，除氧遙遙良好。

旋膜式除氧器運行中存在的問題

旋膜式除氧器在額定工況下，一般能滿足遙遙要求,但在變工況時(特別在低工況時)，很難達到原定的除氧遙遙。

運行中除氧器內(nèi)壓力已達到額定工作壓力，但出水溫度卻低于此壓力下的飽和溫度，水中的氧等不凝結氣體不易析出。

為解決2條中存在的問題，運行中往往增加蒸汽量，除氧器辰力會隨之升高，為了維持旋膜式除氧器的額定壓力，上部排氣口遙遙須加大蒸汽排放量，這樣又浪費r汽源。

旋膜式除氧器的試驗研究與理論分析

起膜管是造成旋轉水膜的基本元件。進人水腔中的水經(jīng)切向噴孔形成向下的旋轉水膜，由起膜管下部管口噴出，形成傘形水膜，見圖"正常設計時相鄰水膜互有重疊以遙遙接觸蒸汽。傘形水膜擴散角a對除氧遙遙有較大影響，擴散角a隨著起膜管水腔中噴水孔兩側的壓差變化而變化。壓差增大,擴散角a也增大，一定的水膜高度H和對應的直徑d也增大，見圖2。當除氧器負荷降至一定值時導致噴水孔兩側壓羌減少,擴散角a減少，水膜形成如圖3所示形狀，使加熱蒸汽短路，削弱熱量交換，降低除氧遙遙。因此起膜管的結構型式直接影響水膜的形成。設計時將起膜管的切向噴孔向下傾斜某個角度。如果角度太大，側噴水在管內(nèi)形成的螺旋線行程就比較短，側噴射后擴散角。比較小，特別在低負荷壓差比較小時，不能形成傘形水膜而影響遙遙除氧遙遙。如果角度太小，雖然噴水旋轉遙遙比較好,但在噴水孔兩側壓差增大時，水從起膜管的上部冒出。經(jīng)多次武驗分析，噴孔向下傾帶為8。比較適宜。這樣既可遙遙在較低負荷時傘形水膜有較大的擴散角，使相鄰水膜相互重疊，又可遙遙在較高壓差時起膜管卜.部不會冒水。

蒸汽腔中起膜管噴汽孔的直徑、孔數(shù)與噴出汽量所決定的噴汽速度也是設計起膜管的關鍵。由熱態(tài)試驗證明；噴汽速度高丁不錯值時將破壞水膜，失去水膜除氧的基本要點，而速度過小又不利于除氧水的次傳質(zhì)、傳熱。常規(guī)水膜除氧二次加熱結構采用角鋼或木制的淋水柵用作均布水滴元件，以增加水滴與蒸汽的接觸面積，延長水滴與蒸汽的接觸時間，下層又采用40/1000.1x0.4扁絲網(wǎng)作填料。根據(jù)對現(xiàn)場的運行與維修進行的調(diào)查分析，發(fā)現(xiàn)淋水柵的安裝過程中難以保持遙遙對水平，以至于水滴在除氧頭橫截面遙遙動不均勻，易偏流而影響除氧遙遙。扁絲網(wǎng)雖然有接觸面積大的優(yōu)點，但其安裝質(zhì)量要求較高，而且目前遙遙產(chǎn)的扁絲網(wǎng)材料遙遙壽命較短。由于除氧器在運行中有振動，主加熱蒸汽上升又有一定的流速，因此扁絲網(wǎng)在運行時經(jīng)常發(fā)生斷裂破碎，甚至絲網(wǎng)跑偏使加熱蒸汽短路,影響正常傳熱。破碎的絲網(wǎng)沉入水箱后又有可能進入水泵造成嚴重后果。

旋膜式除氧器的改造措施

(1)為遙遙噴孔有足夠的長度以利于水旋轉成膜，起膜管直徑用2.108x5的厚壁管。經(jīng)試驗證明，起膜管開孔位置與起膜管

L總長在•定比例關系時才能遙遙防止噴水時反水上冒。為防止

困4 除氧器低負荷運行時水膜擴散角a減小，在起膜管下端制成30°錐角為水膜導向，見圖4。我們對5的單孔進行了試驗，測定了流量與壓差的關系曲線，見圖5。試驗遙遙，當噴水壓力P<0.12MPa時，選擇h/Hm40%，噴水孔點徑取①5為宜(孔徑和孔數(shù)與除氧器的出力有關)。

(2)起膜管上的噴孔蒸汽量對給水的遙遙加熱有很大作用,要求蒸汽快速地與給水混合。若蒸汽流量過大，流速過髙則會破壞水膜。因此要求汽腔噴孔萬方數(shù)據(jù)布置均勻且蒸汽流速不宜過高。經(jīng)試驗分析，汽腔中的蒸汽量為總加熱量蒸汽量的12%~18%為宜。

角鋼淋水柵改用勻配孔板，孔徑08©12mm。孔板上按需要布置若干髙出孔板240mm左右的汽帽用于隔離汽水通道。扁絲網(wǎng)由“0”型內(nèi)翻填料代替，填料的直徑與壁厚由填料層充許阻力而定。我們認為在水膜除氧器中選擇直徑025040mm,壁厚0.8mm的“0”型填料為不錯。填料層高度選擇450~600mmo改造前后除氧頭結構比較見圖6。

圖6旋膜式除氧器改造前后除氧頭結構比較

1997年5月至今先后對大慶新華電廠、不錯木斯發(fā)電廠、常州燃機電廠等單位的50t/h,225t/h,420t/h和680t/h等不同規(guī)格的旋膜式除氧器進行改造設計，均取得滿意遙遙。改造后的除氧器經(jīng)過一段時間的投入運行后，運行穩(wěn)定，出水含氧量均為W5陶/L,特別在低負荷運行時，除氧遙遙有較大改善。機組檢修時查驗，填料無任何變形和損壞，大大減少了維修工作,提高了系統(tǒng)運行的遙遙遙遙。